Konstruksjonshensyn for vanlig modusinduktans for svitsjekrafttransformator
I designprosessen til krafttransformatorer må ingeniører strengt beregne og fullføre den vanlige modusinduktansdesignen og det numeriske valget, som direkte påvirker driftsnøyaktigheten til å bytte krafttransformatorer. I dagens artikkel vil vi gjennomføre en kort analyse av fellesmodus-induktansdesignet til svitsjekrafttransformatorer, og se hvilke problemer som bør tas hensyn til i design- og beregningsprosessen for fellesmodusinduktans for krafttransformatorer. I design- og produksjonsprosessen til krafttransformatorer må ingeniører designe vanlige modusinduktorer, som hovedsakelig krever tre grunnleggende parametere: inngangsstrøm, impedans og frekvens, og valg av magnetisk kjerne. La oss ta en titt på inngangsstrømmen først. Denne parameterverdien bestemmer direkte den nødvendige tråddiameteren for viklingen. Når du beregner og velger tråddiameteren, tas strømtettheten vanligvis til 400A/cm³, men denne verdien må variere med temperaturstigningen til induktansen.
Vanligvis drives viklingen med en enkelt ledning, noe som kan redusere høyfrekvent støy og tap av hudeffekt. I beregningsprosessen spesifiseres impedansen til fellesmodusinduktansen til svitsjestrømforsyningstransformatoren generelt som en liten verdi ved de gitte frekvensforholdene. Den lineære impedansen i serie kan gi den generelt nødvendige støydempingen. Men i virkeligheten blir spørsmålet om lineær impedans ofte oversett, så designere bruker ofte et 50W lineært impedansstabilt nettverksinstrument for å teste common mode induktorer, og blir gradvis en standardmetode for å teste ytelsen til common mode induktorer. Men resultatene som oppnås avviker vanligvis betydelig fra den faktiske situasjonen. Faktisk vil fellesmodusinduktansen først produsere en frekvens på -6dB dempning per oktavøkning i vinkelfrekvensen under normal drift (vinkelfrekvensen er -3dB produsert av fellesmodusinduktansen). Denne vinkelfrekvensen er vanligvis svært lav, slik at induktansen kan gi impedans.
Derfor kan induktans uttrykkes ved å bruke denne formelen, dvs. Ls=Xx/2 π f. Det er et annet problem som ingeniører må ta hensyn til her, som er å ta hensyn til materialet til den magnetiske kjernen og det nødvendige antall omdreininger når de designer en induktor med vanlig modus. Først, la oss ta en titt på utvalget av magnetiske kjernemodeller. Hvis det er et spesifisert induktansrom på dette tidspunktet, vil vi velge riktig magnetisk kjernemodell basert på dette rommet. Hvis det ikke er noen forskrifter, er utvalget av magnetiske kjernemodeller vanligvis vilkårlig.
Etter å ha bestemt den magnetiske kjernemodellen til krafttransformatoren, er neste oppgave å beregne antall store svinger som magnetkjernen kan vikle. Generelt sett har en vanlig modusinduktor to viklinger, vanligvis et enkelt lag, og hver vikling er fordelt på hver side av den magnetiske kjernen, med en viss avstand mellom de to viklingene. Dobbeltlags og stablede viklinger brukes også av og til, men denne tilnærmingen kan forbedre den distribuerte kapasitansen til viklingen og redusere høyfrekvente ytelsen til induktansen. På grunn av det faktum at diameteren til kobbertråden bestemmes av størrelsen på den lineære strømmen, kan den indre omkretsen beregnes ved å trekke radiusen til kobbertråden fra den indre radiusen til den magnetiske kjernen. Derfor, for større spoler, kan diameteren til kobbertråden med isolasjon og omkretsen som opptas av hver vikling beregnes.
