Bytte strømforsyning transformator common mode induktor design betraktninger
Under designprosessen til krafttransformatoren må ingeniører strengt beregne og fullføre den vanlige modus induktordesign og numerisk valg, som er direkte relatert til driftsnøyaktigheten til byttestrømforsyningstransformatoren. I dagens artikkel vil vi kort analysere utformingen av vanlige modus-induktorer for byttestrømforsyningstransformatorer for å se hvilke problemer som bør tas hensyn til under design- og beregningsprosessen for vanlige modus-induktorer til krafttransformatorer. I design- og produksjonsprosessen til krafttransformatorer må ingeniører designe induktorer i vanlig modus, som hovedsakelig krever tre grunnleggende parametere, nemlig inngangsstrøm, impedans og frekvens, og kjernevalg. La oss først se på inngangsstrømmen. Denne parameterverdien bestemmer direkte tråddiameteren som kreves for viklingen. Ved beregning og valg av tråddiameter er strømtettheten vanligvis 400A/cm³, men denne verdien må endres med temperaturstigningen til induktoren. Vanligvis drives viklingene ved hjelp av en enkelt ledning, noe som reduserer høyfrekvent støy og tap av hudeffekt. Under beregningsprosessen er impedansen til fellesmodus-induktoren til svitsjingsstrømforsyningstransformatoren generelt spesifisert som minimumsverdien under de gitte frekvensforholdene. Lineære impedanser i serie gir den generelt nødvendige støydempingen. Men faktisk er problemer med lineær impedans ofte de mest oversett. Derfor bruker designere ofte et 50W lineær impedansstabilisert nettverksinstrument for å teste common mode induktorer, og det har gradvis blitt en standard metode for å teste ytelsen til common mode induktorer. Men resultatene som oppnås er ofte ganske forskjellige fra virkeligheten. Faktisk, når fellesmodusspolen er normal, vil hjørnefrekvensen først produsere en frekvens som øker -6dB demping per oktav (hjørnefrekvensen er -3dB produsert av fellesmodusinduktoren). Denne hjørnefrekvensen er vanligvis lav slik at den induktive reaktansen kan gi impedans. Derfor kan induktansen uttrykkes med denne formelen, nemlig: Ls=Xx/2πf. Det er et annet problem som ingeniører må ta hensyn til, det vil si at når de designer common-mode induktorer, må de ta hensyn til kjernematerialet og det nødvendige antall omdreininger. La oss først se på utvalget av den magnetiske kjernemodellen. Hvis det er et spesifisert induktansrom, vil vi velge riktig magnetisk kjernemodell i henhold til dette rommet. Hvis det ikke er noen regulering, velges vanligvis den magnetiske kjernemodellen etter eget ønske. Etter å ha bestemt kjernemodellen til krafttransformatoren, er neste trinn å beregne det maksimale antallet omdreininger kjernen kan gjøre. Generelt sett har en vanlig modusinduktor to viklinger, vanligvis et enkelt lag, og hver vikling er fordelt på hver side av kjernen. De to viklingene må være adskilt med en viss avstand. Dobbeltlags og stablede viklinger brukes også av og til, men denne tilnærmingen vil øke den distribuerte kapasitansen til viklingen og redusere høyfrekvente ytelsen til induktoren. Siden diameteren til kobbertråden bestemmes av størrelsen på den lineære strømmen, kan den indre omkretsen beregnes ved å trekke fra kobbertrådens radius fra kjernens indre radius. Derfor kan det maksimale antallet omdreininger beregnes av diameteren på kobbertråden pluss isolasjon og omkretsen som er okkupert av hver vikling.
