I designprosessen til krafttransformatoren må ingeniører strengt beregne og fullføre design og numerisk valg av fellesmodusinduktansen, som er direkte relatert til driftsnøyaktigheten til byttekrafttransformatoren. I dagens artikkel vil vi kort analysere common mode-induktansdesignet til svitsjende krafttransformatorer, og se hvilke problemer som bør tas hensyn til ved design og beregning av common mode-induktansen til krafttransformatorer. I design- og produksjonsprosessen til krafttransformatorer må ingeniører designe vanlig modusinduktans, og det er tre grunnleggende parametere som kreves, nemlig inngangsstrøm, impedans og frekvens, og valg av magnetisk kjerne. La oss først se på inngangsstrømmen. Verdien av denne parameteren bestemmer direkte tråddiameteren som kreves for viklingen. Ved beregning og valg av tråddiameter er strømtettheten vanligvis 400A/cm³, men denne verdien må endres med temperaturstigningen til induktoren. Vanligvis kjøres viklingene med en enkelt ledning, noe som reduserer høyfrekvent støy og tap av hudeffekt. I beregningsprosessen er impedansen til fellesmodusinduktansen til svitsjingsstrømforsyningstransformatoren generelt spesifisert som minimumsverdien under de gitte frekvensforholdene. En lineær impedans i serie gir den generelt nødvendige støydempingen. Men faktisk blir problemet med lineær impedans ofte oversett, så designere bruker ofte et 50W lineær impedansstabiliseringsnettverksinstrument for å teste common mode induktorer, og det har gradvis blitt en standard metode for å teste ytelsen til common mode induktorer. Imidlertid er resultatene som oppnås vanligvis ganske forskjellige fra de faktiske. Faktisk vil hjørnefrekvensen til fellesmodusinduktoren først produsere en økning på -6dB dempning per oktav ved normal tid (hjørnefrekvensen er frekvensen som fellesmodusinduktoren produserer -3dB). Denne hjørnefrekvensen er vanligvis lav slik at den induktive reaktansen kan gi impedans. Derfor kan induktansen uttrykkes med denne formelen, nemlig: Ls=Xx/2πf. Det er et annet problem som ingeniører må ta hensyn til, det vil si at kjernematerialet og det nødvendige antall omdreininger må tas hensyn til når de utformer induktoren for fellesmodus. Først av alt, la oss se på utvalget av den magnetiske kjernemodellen. Hvis det er et spesifisert induktansrom på dette tidspunktet, vil vi velge riktig magnetisk kjernemodell i henhold til dette rommet. Hvis det ikke er noen regulering, velges vanligvis den magnetiske kjernemodellen etter ønske. Etter å ha bestemt kjernetypen til krafttransformatoren, er neste jobb å beregne maksimalt antall omdreininger som kjernen kan gjøre. Generelt sett har en vanlig modusinduktor to viklinger, vanligvis enkeltlags, og hver vikling er fordelt på hver side av den magnetiske kjernen, og de to viklingene må skilles med en viss avstand. Doble og stablede viklinger brukes også av og til, men denne tilnærmingen øker den distribuerte kapasitansen til viklingen og reduserer høyfrekvensytelsen til induktoren. Siden tråddiameteren til kobbertråden har blitt bestemt av størrelsen på den lineære strømmen, kan den indre omkretsen beregnes ved å trekke fra kobbertrådens radius fra magnetkjernens indre radius. Derfor kan det maksimale antall omdreininger beregnes av tråddiameteren til kobbertråden pluss isolasjon og omkretsen som opptas av hver vikling
